當(dāng)前位置：在線插拔式氣動軟密封球閥構(gòu)造
在設(shè)計氣動球閥時需要考慮許多因素。
首先，在設(shè)計氣動球閥時必須考慮氣動球閥的重量和體積，氣動球閥必須具有一定的減振特性。
其次，氣動球閥的設(shè)計還應(yīng)考慮到未來使用環(huán)境，設(shè)計能夠承受環(huán)境溫度的氣動球閥受到其他因素的影響。
第三，由于氣動球閥設(shè)備具有一定的承載能力，因此，設(shè)計中需要考慮其負(fù)載，以免在今后的使用過程中出現(xiàn)負(fù)荷過大，帶來更大的問題。
第四，氣動球閥的設(shè)計必須考慮其減振性能，以保證其能更好地滿足應(yīng)用的需要。
彈簧損正弦載荷可以是常幅值載荷，也可以是變化規(guī)律已知的變載荷。無論屬于哪種類型，只要使用已知的彈簧疲勞強(qiáng)度值以及測量或計算出部件的應(yīng)力級，就可以應(yīng)用上面所敘述的累積損理論中的方法之一來估算出累積彈簧氣動球閥減震彈簧的疲勞損 、。對于常幅值載荷級，邁納準(zhǔn)則是一個有效的標(biāo)準(zhǔn)。材料強(qiáng)度可以通過常幅值載荷級的試驗確定出來。對于彈簧氣動球閥幅值變化規(guī)律已知的正弦載荷，利用亨利非線性損 、理論是比較精確的。變幅值正弦載荷級如在正弦掃描試驗的環(huán)境下，當(dāng)掃描頻率通過試件的彈簧諧振頻率時就會出現(xiàn)同樣的結(jié)果。從亨利非線性理論可知，必須算出每根彈簧氣動球閥減震彈簧載荷級上的循環(huán)比。
彈簧氣動球閥在正弦掃描試驗情況下，各種載荷級循環(huán)比的計算方法如下：從固定在管道上的彈簧氣動球閥或應(yīng)變片以及已知的試驗頻率掃描范圍就可知道響應(yīng)隨頻率變化的特征，從而能夠把響應(yīng)應(yīng)力級劃分成各種幅值等級。每個彈簧氣動球閥的幅值等級的時問是已知的，因此當(dāng)知道每級的平均頻率時，就可以把每個等級的循環(huán)比計算出，然后就能估計出累積損 、。以上是本文的主要介紹內(nèi)容，了解更多請致電咨詢18917190644 謝謝；
剖析與討論
氣動球閥的裂紋有兩個方向，一是沿著S型折彎處的周向裂紋，從外表來源，為線源，沿著軟管的截面厚度方向擴(kuò)展;另一個是呈縱向(或軸向) 的裂紋，也是從外表來源，為線源，沿著截面厚度方向擴(kuò)展;當(dāng)兩個方向的裂紋交匯后，最終招致了氣動球閥的斷裂。經(jīng)過對周向折彎處的斷口以及縱向斷口做微觀剖析發(fā)現(xiàn)，斷裂源均為線源，源區(qū)無明顯資料缺陷，斷口擴(kuò)展區(qū)的特征均為疲倦特征。另外，其斷口截面均存在不同水平的減薄，察看到的斷裂截面最薄處僅僅為0.02 mm(其他未磨損區(qū)域的截面厚度則約為0.6mm) ;斷口截面雖變薄，但斷口左近并無變形痕跡，闡明其截面的變薄并非因塑性拉伸惹起。
而斷口左近的鋼帶外表存在明顯的磨損痕跡，其磨損特征為粘著磨損+ 磨粒磨損。據(jù)文獻(xiàn)報道，304不銹鋼如與摩擦副發(fā)作摩擦，也主要以粘著磨損機(jī)制為主，且隨著外表摩擦的停止，表層組織會發(fā)作馬氏體轉(zhuǎn)變。在載荷和摩擦剪切應(yīng)力的作用下，由于表層晶粒細(xì)化、以及高密度位錯的綜協(xié)作用使得304不銹鋼的顯微硬度增大; 因而，在本案例中，氣動球閥斷口左近的顯微硬度比基體稍高，但其顯微硬度的進(jìn)步并不能提升其疲倦性能，第一是軟管截面自身較薄，并且隨著磨損的耗費(fèi)，截面變得更薄，其疲倦性能隨著降落。另外，表層誘發(fā)馬氏體的增加對SUS304奧氏體不銹鋼的磨損無明顯影響。因而能夠這樣說，固然在摩擦的過程中， 304不銹鋼外表呈現(xiàn)了馬氏體，顯微硬度也升高，但這不能阻止不銹鋼薄板外表的資料損耗以及疲倦強(qiáng)度的降落。
在本研討中，除了粘著磨損，其外表還有磨粒磨損的痕跡，這些磨粒成分主要是Si、O之類，是外界帶入的塵土或泥沙顆粒混入了氣動球閥間隙，磨粒加劇了不銹鋼帶的磨損。泥沙滲入除了加劇磨損之外，更形成了氣動球閥不能再自在伸縮，即發(fā)作卡死現(xiàn)象。而氣動球閥局部區(qū)域卡死，也形成了其他區(qū)域的受力異常，愈加速了此區(qū)域的斷裂的發(fā)作。
另外，本研討氣動球閥的斷裂位置在接頭左近( 靠近發(fā)起機(jī)一端) 的約第2 ～ 4扣處，而這個位置正處于振幅最大，振動最為頻繁的區(qū)域內(nèi); 因而，其斷裂的主要緣由主要是振動和磨損形成的疲倦斷裂。
